Tính toán, thiết kế và sản xuất máy biến áp có lõi thép bằng vật liệu vô định hình công suất nhỏ

ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(132).2018, QUYỂN 2 5 
TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ VÀ SẢN XUẤT MÁY BIẾN ÁP CÓ 
LÕI THÉP BẰNG VẬT LIỆU VÔ ĐỊNH HÌNH CÔNG SUẤT NHỎ 
CALCULATION, DESIGN AND MANUFACTURING AMORPHOUS 
CORE SMALL POWER TRANSFORMERS 
Đoàn Thanh Bảo1, Đỗ Chí Phi2 
1Trường Đại học Quy Nhơn; dtbao@ftt.edu.vn 
2Trường Cao đẳng Kỹ thuật Cao Thắng; dochiphi@gmail.com 
Tóm tắt - Máy biến áp lõi thép vô định hình (MBA VĐH) có ưu 
điểm vượt trội là giảm tổn hao không tải lên đến 70%. Nhờ vào 
thành phần và cấu trúc vi mô đặc biệt, đó là lực kháng từ nhỏ, độ 
dày lá thép rất nhỏ và điện trở suất lớn. Nên khi sử dụng làm 
mạch từ cho MBA, đã giảm tổn hao không tải đáng kể so với MBA 
có lõi thép silic chất lượng cao. Bài báo này nhóm tác giả thực 
hiện tính toán thiết kế và sản xuất một MBA ba pha lõi thép VĐH 
công suất 3kVA, điện áp 380/127V. Các kết quả đo đạc thực 
nghiệm ở chế độ làm việc không tải và ngắn mạch như: dòng 
điện, điện áp, tổn thất được so sánh với kết quả mô phỏng bằng 
phần mềm Ansys Maxwell. Kết quả chứng minh, tổn hao không 
tải của MBA lõi thép VĐH giảm nhiều so với MBA lõi thép silic. 
Kết quả đã mở ra hướng tiết kiệm điện năng khi dùng MBA VĐH 
công suất nhỏ và trung bình cho thiết bị trường học, nhà máy xí 
nghiệp hay trong sinh hoạt khu dân cư. 
Abstract - The amorphous steel core transformer has the 
advantage of reducing the load loss by up to 70%. Thanks to the 
special microstructure and composition, it is a small magnetic 
resistance with very small steel sheet thickness and very high 
resistivity. Therefore, when used as a magnetic circuit for 
transformers, there is a significant reduction in no-load losses 
compared to high-quality silicon steel transformers. This paper 
presents the design and production of a three- phase transformer 
with 3kVA, 380/127V. Experimental results in no-load and short 
circuit modes such as current, voltage, and losses are compared 
with simulation results with the Ansys Maxwell software. 
Demonstration of no-load losses of core steel transformers 
decreases significantly compared with that of the silicon steel core 
transformer. The result has been the introduction of energy 
efficiency when using small and medium power amorphous 
transformers for school equipment, factories or in residential areas. 
Từ khóa - thiết kế; máy biến áp; vô định hình; tổn hao không tải; 
Ansys Maxwell. 
Key words - Design; transformer; amorphous; no load loss; Ansys 
Maxwell. 
1. Đặt vấn đề 
Xu thế hiện nay người ta ưu tiên lựa chọn các MBA có 
hiệu suất cao. Các nhà sản xuất luôn tìm kiếm vật liệu mới, 
đồng thời hoàn thiện thiết kế để có khả năng chế tạo MBA 
có tổn hao thấp. Nói cách khác người kỹ sư luôn tìm các 
biện pháp cải tiến thiết kế và công nghệ chế tạo nhằm hoàn 
thiện về cấu trúc, hình dạng, thông số kỹ thuật, kinh tế 
và quan trọng nhất sử dụng vật liệu mới để giảm tổn hao 
của MBA [1][2]. 
Khoảng những năm 80 của thế kỷ XX, thép vô định 
hình (VĐH) (thép biến áp siêu mỏng) ra đời. Nhờ vào thành 
phần và cấu trúc vi mô đặc biệt, thép VĐH đáp ứng cả 3 
yêu cầu để giảm tổn hao lõi là: lực kháng từ rất nhỏ, HC ≈ 
5-10A/m (so với ~50-100A/m của tôn silic); độ dày tự 
nhiên của lá thép rất nhỏ, td ≈ 0,03mm (so với ~ 0,3-0,5mm 
của tôn silic) và điện trở suất rất lớn ρ ≈ 130-170μΩcm (so 
với ~50-60μΩcm của tôn silic). Nhờ vào các tính chất trên 
mà tổn hao lõi của thép VĐH giảm mạnh so với thép silic 
loại tốt nhất [3]-[4]. 
Tổn hao sắt từ (tổn hao không tải) là tổn hao do hiện 
tượng dòng điện xoáy và hiện tượng từ trễ trong lõi thép gây 
ra. Tổn hao từ trễ phụ thuộc vào chất lượng vật liệu, còn tổn 
hao dòng điện xoáy phụ thuộc vào bề dầy và hàm lượng silic 
chứa bên trong vật liệu đó. Tổn hao không tải là tổn hao suốt 
đời của MBA. Vì vậy, giảm tổn hao không tải trong MBA 
mang ý nghĩa rất quan trọng. Các nhà chế tạo luôn tìm cách 
giảm thiểu các tổn hao trong MBA, đồng thời họ cũng tìm 
cách nâng cao độ tin cậy trong vận hành [3]. 
Trong lĩnh vực thiết kế MBA VĐH đã có nhiều đóng 
góp của những nhóm tác giả như: 
Nhóm tác giả [5] tiến hành nghiên cứu tổn thất không 
tải và có tải của MBA khô VĐH. Đặc biệt, bài báo đã tập 
trung phân tích, đánh giá tổn hao không tải của MBA phân 
phối khô lõi VĐH 630kVA, đưa ra phương pháp cải tiến 
trong thiết kế mạch từ MBA để tổn hao là thấp nhất. Đồng 
thời thông qua phương pháp PTHH khảo sát mạch từ để 
chứng minh đặc điểm thiết kế mạch từ mà tác giả đề ra. 
Tác giả Yinshun Wang, Xiang Zhao [6], tiếp đó, đã xây 
dựng thiết kế và tính toán tổn thất của một MBA 3 pha với 
công suất trên 630kVA điện áp sơ cấp/thứ cấp là 
10,5kV/0,4kV thông qua thí nghiệm ngắn mạch và không 
tải theo tiêu chuẩn. 
Phân tích mô hình mạch từ của lõi thép VĐH để phân 
tích tổn hao không tải thấp thì có nhiều nhóm tác giả [7]-
[11] với các phương pháp thực hiện khác nhau. Điển hình 
như nhóm tác giả D. Lin, P. Zhou, W. N. Fu, Z. Badics, and 
Z. J. Cendes tại Mỹ năm 2003 [12] phân tích mô hình tổn 
thất lõi bằng phương pháp PTHH 2D và 3D ở chế độ quá 
độ. Kết quả tổn hao không tải giữa tính toán là 119W và đo 
đạc là 126W được so sánh với nhau, trên một MBAVĐH 
có công suất 250kVA. 
Nhóm tác giả [13], đã thực hiện tính toán, thiết kế và 
chế tạo một MBA ba pha công suất 10kVA, điện áp cao áp 
(CA)/hạ áp (HA) là 22/0,4kV, đấu ∆/Y. Đồng thời, tiến 
hành mô phỏng MBA làm việc ở chế độ không tải và ngắn 
mạch, kết quả có được: dòng điện, điện áp, tổn thất. Sau 
đó, kết quả này được so sánh với thực nghiệm, nhưng đo 
đạc thực nghiệm ở điện áp thấp sau đó mới quy đổi sang 
điện áp 22kV để có được các kết quả như mong muốn. 
Nhìn chung, các công trình nghiên cứu trên đây đã trình 
6 Đoàn Thanh Bảo, Đỗ Chí Phi 
bày các kết quả về tổn hao điện - từ, tính toán thiết kế đến 
mô phỏng nhưng đi vào MBA phân phối có điện áp 
22/0,4kV. Trong bài báo này, nhóm tác giả đã tính toán 
thiết kế MBA VĐH công suất nhỏ, thường được dùng làm 
thiết bị ổn định điện áp, bộ nguồn hay bộ chuyển đổi điện 
áp trong sinh hoạt dân cư, thiết bị trường học, các làng 
nghề, khu công nghiệp - chế xuất, nhà máy - xí nghiệp. 
Trên cơ sở đó, bài báo thực hiện tính toán, thiết kế và 
thi công một MBA VĐH ba pha công suất 3kVA, điện áp 
sơ cấp 380V, điện áp thứ cấp 127V, đấu Y/Yn. Đồng thời 
tiến hành mô phỏng bằng phần mềm Ansys Maxwell để tìm 
ra các thông số điện không tải, định mức, tổn hao không tải 
và ngắn mạch. Sau đó, kết quả mô phỏng được so sánh với 
kết quả thực nghiệm. 
2. Tính toán thiết kế 
2.1. Tính toán mạch từ 
Hình 1. Hình dạng máy biến áp 
Công suất máy biến áp Sđm = 3000VA 
Tiết diện mặt cắt mạch từ: T = c x d (cm2) 
Công suất biến áp phụ thuộc vào chất lượng của thép và 
tiết diện lõi thép, công thức tính gần đúng như sau [2, 3]: 
tST C
f
 (1) 
Với thép vô định hình chọn B = 1 T và C = 9 
Quấn MBA kiểu bọc, tức sơ cấp (SC) và thứ cấp (TC) 
đều quấn trên một trụ, có trụ bên ngoài bọc cạnh. 
St= S/3 = 1000VA. 
Vì bề rộng băng thép d = 7 cm. 
Do đó, còn lại chiều dày của c = 3 cm (hay 2c= 6) 
Từ công thức (1), tiết diện lõi thép: 
T = 2c x d = 6 x 7 = 42 cm2 
2.2. Tính toán dây quấn 
2.2.1. Tính số vòng dây quấn: 
Gọi nv là số vòng dây quấn /volt: 
8 8
v 4
t
10 10
n 1,1
4,44.B .T.f 4,44.1.42.10 .50
 (2) 
Tính được: W1 = 250 vòng và W2 = 83 vòng 
2.2.2. Tính kích thước dây quấn: 
Chọn mật độ dòng điện J = 5 A/mm2. Theo tài liệu [3], 
đường kính dây tính theo công thức: Id 2
.J 
+ Tính dây quấn sơ cấp: 
Kích thước dây quấn sơ cấp: 
1 1pd 0,4 I 0,4. 4,56 0,9mm 
Chọn dây: d1 = 0,8 mm; tiết diện dây quấn sơ cấp: 
2 2
21
1
d 0,8
s . . 0,5mm
2 2
+ Tương tự, kích thước dây quấn thứ cấp: d2 = 1,2mm 
Và tiết diện s2 = 1,1mm2 
2.2.3. Diện tích cửa sổ mạch từ: 
Theo Hình 1 và [3], tỉ lệ giữa chiều cao và chiều rộng 
cửa sổ nên chọn như sau: 
h
k 2 3
w
  (3) 
Với các điều kiện quấn dây và cách điện lớp ta chọn: 
h = 10 cm. 
Theo (3) ta chọn k = 2,5 nên chiều rộng cửa sổ w = 4cm. 
2.2.4. Tính chiều dày dây quấn: 
+ Tính chiều dày dây quấn sơ cấp Δ1: 
Số lớp dây quấn sơ cấp: 1
1
1
W 250
2,5
100
m
n
 (4) 
chọn m1 = 3 lớp 
Bề rộng dây quấn sơ cấp: 
1 1 1 1m (d ) 3(0,8 2) 8,4mm 
γ1 là chiều dày cách điện lớp; Chọn Δ1 = 10 mm 
+ Tính chiều dày dây quấn thứ cấp Δ2: 
Tương tự, tính chọn m2 = 2 lớp 
Bề rộng dây quấn thứ cấp: 
2 2 2 2m (d ) 2(1,2 2) 6,4mm 
γ2 chiều dày cách điện lớp; Chọn Δ2 = 8 mm 
2.2.5. Chiều rộng cửa sổ: 
0 12 3 1 2w 2 2 2 2
2.2 2.1 5 2.10 2.8 47mm
   
 (5) 
Chiều rộng cửa sổ được tính hơn 20% - 30% do các lớp 
dây không thật phẳng. Nên chọn w = 50mm. 
Diện tích cửa sổ mạch từ: Sc = h x w = 10 cm x 5 cm 
Tất cả các kích thước thiết kế được cụ thể ở Hình 2. 
Hình 2. Mô hình các kích thước của MBA 
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(132).2018, QUYỂN 2 7 
Các thông số điện cơ bản và thông số về kích thước 
thiết kế của MBA công suất 3kVA - 380/127V (Bảng 1). 
Bảng 1. Các thông số điện cơ bản và 
kích thước thiết kế máy biến áp 
Thứ tự Thông số Giá trị 
1 Số pha 3 
2 Tần số [Hz] 50 
3 Công suất [kVA] 3 
4 Nối dây Y/Y 
5 Điện áp dây SC/TC [V] 380/127 
6 Số vòng dây quấn/pha SC/TC [vòng] 250/83 
7 Dòng điện pha SC/TC [A] 4,56/13,64 
8 Đường kính dây SC/TC (V) 0,8/1,5 
9 Mật độ dòng điện J [A/mm2] 5 
10 Chiều dày lõi c [mm] 30 
11 Chiều rộng cửa sổ của lõi thép w[mm] 50 
12 Chiều cao cửa sổ lõi thép h[mm] 100 
3. Mô phỏng máy biến áp theo các thông số thiết kế 
3.1. MBA lõi thép VĐH thiết kế trong Maxwell 
Các thông số về điện và kích thước thiết kế của MBA 
này là dữ liệu đầu vào phần mềm Ansys Maxwell V16.02 
Hình 3 cho thấy hình dạng của một mô hình MBA trong 
môi trường phân tích Maxwell 3D. 
Hình 3. Mô hình MBAVĐH trong phân tích Ansys Maxwell 3D 
Trong tính toán Maxwell đã dùng phần mềm Maxwell 
Circuit Editor V16.02 để thiết kế mạch điện cho cuộn SC 
và TC nhằm mô phỏng quá trình làm việc của MBA trong 
2 trường hợp: không tải, ngắn mạch thử nghiệm. 
3.2. Mô phỏng ở chế độ không tải 
3.2.1. Phân bố từ trường 
Hình 4. Phân bố từ cảm B trong mạch từ 
Từ cảm trong mạch từ B = 1,57T khi làm việc ở chế độ 
không tải và từ thông đi trong mạch từ và từ cảm tản trên 
cuộn SC và TC rất nhỏ và gần như bằng không. 
3.2.2. Giá trị điện áp và dòng điện 
Ta tiến hành đo đạc các giá trị điện áp SC và TC của 
MBA, được thể hiện ở Hình 5 và Hình 6 như sau: 
Hình 5. Điện áp sơ cấp định mức 
Hình 6. Điện áp thứ cấp định mức 
Ở chế độ không tải, dòng điện TC bằng 0 và dòng điện 
SC có giá trị như Hình 7. Ta cũng có kết quả tổn hao không 
tải như Hình 8. 
Hình 7. Dòng điện không tải sơ cấp 
Hình 8. Tổn hao không tải 
Hình 5 cho thấy giá trị điện áp pha hiệu dụng SC, mô 
phỏng là 219V so với giá trị điện áp pha là 220V. Tương 
tự, Hình 6 giá trị điện áp hiệu dụng pha TC, mô phỏng là 
8 Đoàn Thanh Bảo, Đỗ Chí Phi 
72,8V so với giá trị điện áp TC là 73V. 
Ở Hình 7 và 8 ta thấy rằng dòng điện không tải SC là 
0,034A và tổn hao không tải trung bình P0 = (8,5+12)/2= 
10,2W. 
3.3. Mô phỏng ở chế độ ngắn mạch thử nghiệm 
Ở chế độ ngắn mạch thử nghiệm, ta ngắn mạch 3 cuộn 
dây TC. Sau đó cấp điện áp Un = 27V vào cuộn SC. Ta 
được kết quả dòng điện định mức và tổn hao ngắn mạch 
của MBA như Hình 9 và 10. 
Hình 9. Dòng điện sơ cấp định mức 
Hình 10. Dòng điện thứ cấp định mức 
Hình 11. Tổn hao công suất ngắn mạch 
Hình 9 cho thấy, giá trị dòng điện định mức hiệu dụng 
SC, mô phỏng là 4,51A so với tính toán dòng điện định 
mức hiệu dụng SC là 4,56A. Tương tự, Hình 10, giá trị 
dòng điện định mức hiệu dụng TC, mô phỏng là 13,57A so 
với tính toán dòng điện TC là 13,64A. 
4. Thi công chế tạo MBA 
Tiến hành thi công chế tạo MBA ba pha lõi thép VĐH 
công suất 3kVA - 380/127V. 
4.1. Chế tạo mạch từ 
Theo thiết kế với chiều rộng mạch từ 7cm. Sau khi chuẩn 
bị lớp thép silic bên trong thì bắt đầu quấn băng từ VĐH lên 
trên và tiếp tục quấn đến chiều dày mạch từ là c =4cm. 
Hình 12. Công đoạn hoàn thiện mạch từ 
Hình 12 thể hiện mạch từ sau khi đã quấn băng vải xong. 
Đến đây xem như quá trình chế tạo mạch từ đã hoàn tất. Việc 
còn lại là thực hiện quấn dây SC và TC lên mạch từ. 
4.2. Quấn dây sơ cấp và thứ cấp 
Quấn dây SC và TC 
Hình 13. Công đoạn quấn dây SC và TC 
Hình 13, thực hiện quấn dây cuộn SC và TC cho các 
pha A, B và C. Với số vòng cuộn SC W1 = 250, quấn dây 
TC (nằm ngoài) với số vòng cuộn W2 = 83vòng. 
4.3. Máy biến áp hoàn thiện 
Tiếp tục thiết kế vỏ MBA như Hình 14, còn bên ngoài có 
aptomat, đèn báo, 6 đầu nối cuộn SC và 6 đầu nối cuộn TC. 
Hình 14. MBA hoàn thiện 
5. Thử nghiệm máy biến áp 
Tiến hành đo đạc dòng không tải và tổn hao không tải 
của 3 MBA có cùng công suất S = 3kVA, 
U1/U2 = 380/127V. 
- MBA lõi thép silic: tại phòng thí nghiệm máy điện 
gồm 2 máy, kí hiệu: MBA Si_1 và MBA Si_2 
- MBA lõi thép VĐH: kí hiệu: MBA VĐH 
5.1. Thử nghiệm không tải 
Hình 15. Sơ đồ mạch điện thí nghiệm 
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(132).2018, QUYỂN 2 9 
Thực hiện nối mạch như sơ đồ [3], MBA thí nghiệm là 
MBA lõi thép VĐH đã chế tạo. 
Kết quả đo dòng điện không tải và công suất không tải 
như sau: 
Bảng 2. Kết quả đo thực nghiệm MBA VĐH 
Thông số Giá trị 
I0 (A) - Dòng điện không tải 
Pha A 0,157 
Pha B 0,193 
Pha C 0,171 
P0 (W) - Công suất không tải 11W 
U1 (V) - Điện áp SC 380,8 
U2 (V) - Điện áp TC 126,3 
5.2. Thí nghiệm ngắn mạch 
Nối mạch theo sơ đồ ngắn mạch [3], tiến hành đo đạc 
dòng định mức và tổn hao ngắn mạch: 
Kết quả đo thể hiện Bảng 3. 
Bảng 3. Kết quả đo thực nghiệm MBA VĐH 
Inm = I1đm (A) Unm (V) Pnm (W) 
4,5 26 57 
6. So sánh dòng điện và tổn hao không tải giữa các MBA 
Với các số liệu thí nghiệm về dòng không tải và tổn hao 
không tải của 3 MBA có cùng công suất 3kVA; 380/127V: 
MBA Si_1; MBA Si_2 và MBA VĐH. Ta làm phép so 
sánh để biết được MBA VĐH thiết kế giảm tổn hao được 
bao nhiêu phần trăm. Kết quả so sánh cụ thể ở Bảng 4. 
Bảng 4. Bảng kết quả so sánh tổn hao không tải các MBA 
Thông số MBA Si_1 MBA Si_2 MBA 
VĐH 
TL[3] 
P0(W) 70 62 11 
I0 (A) 0,86 0,55 0,17 
I1đm 4,56 4,56 4,56 
i0% 18,8% 9,8% 3,7% 10% 
So sánh > TL[3] ≈ TL[3] < TL[3] 
Bảng 4, MBA lõi thép VĐH thiết kế có dòng điện i0% 
nhỏ nhất trong 3 MBA và khi so sánh với TL [3]: 
i0% = 3,7% < 10% thì MBA VĐH thiết kế đã giảm được: 
0,55 0,17
.100% 69%
0,55
I
 . 
7. Kết luận 
Trong quá trình thiết kế, mô phỏng và thử nghiệm bài 
báo đã đạt được một số kết quả sau: 
Bài báo đã tính toán, thiết kế MBA lõi thép VĐH công 
suất 3kVA, điện áp 380/127V. Đồng thời, cũng tiến hành 
mô phỏng bằng phần mềm Maxwell, MBA VĐH thiết kế 
trong hai chế độ: không tải và ngắn mạch thử nghiệm. Các 
kết quả mô phỏng về điện áp định mức, dòng điện, tổn hao 
không tải và tổn hao ngắn mạch được so sánh với tính toán. 
Bài báo đã thi công chế tạo thành công MBA lõi thép 
VĐH ba pha công suất 3kVA, điện áp 380/127V. Đồng 
thời, tiến hành thử nghiệm và đã chứng minh được MBA 
chế tạo có tổn hao không tải thấp hơn 69% so với MBA lõi 
thép silic thông thường (hiện có tại phòng thí nghiệm Máy 
điện, khoa Kỹ thuật & Công nghệ, trường ĐH Quy Nhơn). 
Bên cạnh đó, các kết quả về điện áp, dòng điện và công 
suất ngắn mạch cũng được đo đạc. 
TÀI LIỆU THAM KHẢO 
[1] Phạm Văn Bình, Lê Văn Doanh, “Máy biến áp lõi thép vô định hình 
giải pháp đột phá tiết kiệm điện”, Tạp chí tự động hóa ngày nay, số 
126, 2011. 
[2] Winders John J., Transformers Principles and Applications, 2002. 
[3] Phạm Văn Bình, Lê Văn Doanh, Máy biến áp – lý thuyết – vận hành 
– bảo dưỡng – thử nghiệm, Nxb Khoa học và Kỹ thuật, Hà Nội, lần 
2, 2011, tr 1–619. 
[4] Materials Magic - Hitachi Metals, “Amorphous Alloys for 
Transformer Cores”, Metglas, Inc, 2014. 
[5] Steinmetz Thorsten, Bogdan Cranganu-Cretu, Jasmin Smajic, 
“Investigations of no-load and load losses in amorphous core dry-type 
transformers”, XIX Int. Conf. Electr. Mach. - ICEM, 2010, pp. 1–6. 
[6] Wang Yinshun, Xiang Zhao, Junjie Han, Huidong Li, Ying Guan, 
Qing Bao, Liye Xiao, Liangzhen Lin, Xi Xu, Naihao Song, 
Fengyuan Zhang, “Development of a 630 kVA Three-Phase HTS 
Transformer With Amorphous Alloy Cores”, IEEE Trans. Appl. 
Supercond., vol. 17, no. 2, 2007, pp. 2051–2054 
[7] Hsu Chang-hung, Chun-yao Lee, Yeong-hwa Chang, Faa-jeng Lin, 
Chao-ming Fu, Jau-grace Lin, “Effect of Magnetostriction on the 
Core Loss, Noise, and Vibration of Fluxgate Sensor Composed of 
Amorphous Materials”, IEEE Trans. Magn., vol. 49, no. 7, 2013, pp. 
3862–3865. 
[8] Lenke R. U., S. Rohde, F. Mura, R. W. De Doncker, 
“Characterization of amorphous iron distribution transformer core 
for use in high-power medium-frequency applications”, IEEE 
Energy Convers. Congr. Expo., 2009, pp. 1060–1066. 
[9] Li Deren, Liang Zhang, Guangmin Li, Zhichao Lu, Shaoxiong 
Zhou, “Reducing the core loss of amorphous cores for distribution 
transformers”, Prog. Nat. Sci. Mater. Int., vol. 22, no. 3, 2012, pp. 
244–249. 
[10] Flur R. Ismagilov; Viacheslav E. Vavilov; Anton A. Mednov; Denis 
V. Gusakov, “The impact of amorphous steel on the increase of a 
transformer rectifier unit efficiency of an aircraft”, Dynamics of 
Systems, Mechanisms and Machines (Dynamics), 2017, page 1 – 5. 
[11] Gaurav Upadhyay; Amita Singh; Santanu Kumar Seth; R.K. Jarial, 
“FEM based no-load loss calculation of triangular wound core 
transformer”, IEEE 1st International Conference on Power 
Electronics, Intelligent Control and Energy Systems, 2016, page 1-4. 
[12] Lin D., P. Zhou, W. N. Fu, Z. Badics, Z. J. Cendes, “A Dynamic 
Core Loss Model for Soft Ferromagnetic and Power Ferrite 
Materials in Transient Finite Element Analysis”, IEEE Trans. 
Magn., vol. 40, no. 2, 2004, pp. 1318–1321 
[13] Đỗ Chí Phi, Đoàn Thanh Bảo, Phùng Anh Tuấn, Lê Văn Doanh, 
“Thiết kế và đo đạc thực nghiệm máy biến áp có lõi thép bằng vật 
liệu vô định hình”, Tạp chí Khoa học và công nghệ Đại học Đà 
Nẵng, ISSN 1859 -1531, số. 11 (2), 2015, tr 42–43. 
(BBT nhận bài: 04/10/2018, hoàn tất thủ tục phản biện: 25/10/2018)