Xử lý nước thải sinh hoạt bằng thiết bị lọc nhỏ giọt cải tiến với giá thể sinh học kiểu mới

142 Trần Minh Thảo, Phạm Phú Song Toàn, Phùng Minh Tùng, Phan Minh Thông 
XỬ LÝ NƯỚC THẢI SINH HOẠT BẰNG THIẾT BỊ LỌC NHỎ GIỌT CẢI TIẾN 
VỚI GIÁ THỂ SINH HỌC KIỂU MỚI 
DOMESTIC WASTEWATER TREATMENT BY MODIFIED TRICKLING FILTER 
WITH ADVANCED BIO-CARRIER 
Trần Minh Thảo, Phạm Phú Song Toàn, Phùng Minh Tùng, Phan Minh Thông 
Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật - Đại học Đà Nẵng 
tmthao@ute.udn.vn, ppstoan@ute.udn.vn, pmtung@ute.udn.vn 
Tóm tắt - Trong nghiên cứu này, nước thải sinh hoạt được xử lý 
bằng mô hình thiết bị lọc sinh học nhỏ giọt cải tiến. Hệ thống hoạt 
động với tải lượng hữu cơ 1,2 kg BOD/m3.ngày đêm. Giá thể sinh 
học được thả tự do và ngập hoàn toàn trong nước. Ba lượng giá thể 
sinh học được nghiên cứu với thể tích lần lượt chiếm 50, 75 và 100% 
thể tích của thiết bị. Thiết bị còn được cải tiến với giá thể tiên tiến 
dạng lưới, làm bằng vật liệu polyester và có bề mặt riêng lên đến 
1400-1500 m2/m3. Kết quả cho thấy, hiệu quả xử lý tốt nhất với lượng 
giá thể chiếm 75% thể tích thiết bị. Với lượng giá thể này, hiệu quả 
xử lý ở các thời gian lưu nước khác nhau (2, 4, 6, 8 và 10 tiếng) cũng 
được nghiên cứu. Kết quả là hệ thống xử lý tốt BOD và dinh dưỡng 
(hiệu quả 90,7; 78,7 và 77,1% lần lượt đối với BOD, N và P). Quá 
trình xử lý xuất hiện 2 giai đoạn: thích nghi và ổn định. 
Abstract - - In this study, domestic wastewater is treated by modified 
trickling filter model. The system is operated with organic loading of 
1.2 kg BOD/m3/d. Bio-carrier is set free and totally submerged in 
wastewater. Different amounts of bio-carrier of 50, 75 and 100% of 
reactor volume are tested. The reactor is also upgraded with 
advanced bio-carrier having impressive special area of 1,400-1,500 
m2/m3 made of polyester. The results reveal that highest BOD and 
nutrients removal efficiencies are obtained at bio-carrier quantity of 
75% of the reactor volume. By operating system at this bio-carrier 
quantity, various hydraulic retention time (2, 4, 6, 8 and 10h) are 
experienced. Considerably effective BOD and nutrients removals of 
90.7; 78.7 and 77.1%, respectively, have been shown. Two periods 
of treatment have been recorded: acclimatization and steady-state. 
Từ khóa - Thiết bị lọc nhỏ giọt; nước thải; giá thể sinh học; xử lý; 
dinh dưỡng; thời gian lưu. 
Key words - Trickling filter; wastewater; bio-carrier; treatment; 
nutrients; hydraulic retention time. 
1. Đặt vấn đề 
Trước tình hình khó khăn về kinh tế và xu hướng tiết 
kiệm năng lượng trên thế giới, các công nghệ xử lý nước 
thải có chi phí đầu tư và vận hành thấp đang và sẽ là nhu 
cầu rất lớn cho các doanh nghiệp xả thải. Các công nghệ 
xử lý bằng phương pháp sinh học kỵ khí và hiếu khí phổ 
biến hiện nay, hoặc có chi phí đầu tư lớn, hoặc có chi phí 
vận hành cao, hoặc cả hai loại chi phí đều tốn kém. các 
phương pháp kỵ khí như UASB, ABR,  đều là những 
công nghệ cải tiến. Tuy nhiên, chúng có một số nhược điểm 
như xuất hiện mùi hôi [1] và chi phí xây dựng cao. Trên 
thực tế, một bể sinh học kỵ khí thường yêu cầu một bể hiếu 
khí theo sau để nước đầu ra đạt chuẩn xả thải. Các công 
nghệ hiếu khí truyền thống, như bể hiếu khí bùn hoạt tính, 
MBBR, cũng bộc lộ nhiều hạn chế như chi phí cho thiết bị, 
vật tư và năng lượng vận hành lớn. 
Lọc sinh học nhỏ giọt (TF) là một công nghệ hiếu khí 
với nhiều ưu điểm như vận hành ổn định, cấu tạo đơn giản, 
có thể hoạt động ở các tải lượng hữu cơ khác nhau một cách 
hiệu quả và đặc biệt là tiết kiệm năng lượng [2]. Trong thiết 
bị TF, lớp màng vi sinh hình thành trên giá thể sinh học tạo 
nên 2 vùng: hiếu khí - nằm trên bề mặt và thiếu khí - nằm 
ở lớp bên trong, giữa lớp hiếu khí và bề mặt giá thể sinh 
học [1]. Chính vì lý do này mà trong thiết bị TF cùng một 
lúc xảy ra hai quá trình: nitrat và khử nitrat hóa, xử lý N 
một cách hiệu quả. Tuy nhiên, thiết bị này cũng còn tồn tại 
một số nhược điểm cần khắc phục: dễ tích tụ sinh khối 
trong lớp giá thể sinh học, gây tình trạng tắc nghẽn và ảnh 
hưởng đến phản ứng sinh học hiếu khí, làm giảm hiệu quả 
xử lý, thường xuyên phải bảo trì hệ thống và dễ gây mùi 
nếu để vùng kỵ khí chiếm thể tích lớn trong thiết bị [2]. Về 
giá thể sinh học (GTSH), đây cũng là một nhược điểm của 
loại công nghệ này. Hiện nay có nhiều loại GTSH được áp 
dụng và bán trên thị trường: dạng sợi, cầu, tổ ong, bánh xe, 
 [3]. Tuy nhiên, các loại giá thể này có giá thành cao, qua 
thực tế sử dụng cho thấy không bền trong điều kiện nước 
thải và có bề mặt riêng thấp (220-500 m2/m3). 
Một số nghiên cứu về TF đã được thực hiện. Tải lượng 
hoạt động của một TF thường được thiết kế trong khoảng 
1-75 m3/m2.ngày đêm. Chiều cao bể phản ứng thông 
thường được chọn ở 1,8-2,4m [1]. Tuy nhiên, bể càng sâu 
thì hiện tượng tắt nghẽn càng dễ xảy ra, tổn áp tăng nhanh. 
Đây là hiện tượng gây nhiều khó khăn và tốn kém ở khâu 
vận hành hệ thống trong thực tế. Ngoài ra, tải lượng hữu cơ 
thường được khống chế trong khoảng 0,07-3,2 kg 
BOD/m3.ngày đêm [1]. 
Một thiết bị lọc sinh học nhỏ giọt được cải tiến 
(upgraded Trickling Filter-uTF) để khắc phục các hạn chế 
của công nghệ này sẽ bổ sung thêm một sự lựa chọn nữa 
cho các công nghệ xử lý nước thải tiết kiệm năng lượng và 
có khả năng ứng dụng rộng rãi. Trong nghiên cứu này, thiết 
bị lọc nhỏ giọt tiên tiến xử lý nước thải điển hình của các 
khu công nghiệp (KCN) tại Đà Nẵng: KCN Hòa Khánh, 
KCN Liên Chiểu, KCN Hòa Cầm. Hiệu quả xử lý và thời 
gian thích nghi được đánh giá ở các lượng giá thể sinh học 
và thời gian lưu khác nhau. 
2. Phương pháp nghiên cứu 
2.1. Mô hình thiết bị và quy trình thí nghiệm 
Mô hình nguyên lý hoạt động của hệ thống được trình 
bày như Hình 1. Hệ thống gồm (1) thiết bị phản ứng hình 
trụ tròn có kích thước DxH = 580x450 mm. GTSH làm 
bằng vật liệu polyester (Hình 2) được cắt theo kích thước 
70x70mm. Để hạn chế hiện tượng tắt nghẽn, GTSH được 
thả vào trong hệ thống một cách tự do và ngập hoàn toàn 
trong nước. Giá thể này có giá thành chỉ bằng khoảng 
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(132).2018, QUYỂN 2 143 
1/10 so với các chủng loại đang bán trên thị trường. Nước 
thải nhân tạo cấp cho hệ thống được pha theo công thức 
trong Bảng 1, với các thông số BOD = 390-410 mg/L, 
TN = 71,8-75,1 mg/L, TP = 15,1-17,4 mg/L và 
pH = 6,0-6,5. 
Trong quá trình vận hành hệ thống, nước thải đầu vào 
và nước sau xử lý được phân tích hàm lượng BOD, TN và 
TP để đánh giá hiệu quả xử lý. Ngoài ra, để khảo sát điều 
kiện môi trường trong thiết bị, DO và pH được đo tại 3 vị 
trí khác nhau: sát mặt nước (cách mặt nước khoảng 
50 mm), ½ chiều cao mực nước (cách mặt nước khoảng 
150 mm) và đáy thiết bị (cách mặt nước khoảng 300 mm). 
Kết quả từ các giá trị DO sẽ làm cơ sở cho việc thiết kế 
chiều cao của bể để hạn chế quá trình phân hủy kỵ khí, tức 
là hạn chế sự hình thành các khí gây mùi hôi H2S, 
mercaptan và NH3. 
Ba lượng giá thể: chiếm 100, 75 và 50% thể tích bể, lần 
lượt được thử nghiệm với thời gian lưu nước HRT = 10 
tiếng. Sau khi xác định lượng giá thể tối ưu, HRT trong 
thiết bị lần lượt được thay đổi dần với các giá trị HRT = 8, 
6, 4, 2 tiếng, để nghiên cứu sự thay đổi của hiệu quả xử lý 
theo thời gian lưu nước. Hệ thống cần hai ngày để thay đổi 
thời gian lưu, mỗi ngày rút ngắn 1 tiếng. Thời gian để hệ 
thống thích nghi giữa hai thời gian lưu là hai tuần. 
Hình 1. Sơ đồ nguyên lý hoạt động của hệ thống uTF 
Hình 2. Giá thể sinh học 
(a) Nguyên trạng; (b) Sau khi hệ thống hoạt động ổn định 
Bảng 1. Thành phần nước thải đi vào hệ thống xử lý 
Thành phần Nồng độ, mg/L 
Rỉ đường 237 
CH3COONa 95,2 
Peptone 52,5 
Nước thịt cô đặc 32,2 
MgSO4 37,5 
FeSO4.7H2O 7,5 
NH4Cl 60,0 
K2HPO4 25,0 
2.2. Phân tích mẫu 
Để xác định hàm lượng sinh khối (MLSS) trong bể 
phản ứng, mẫu được lấy trong pha nước (lơ lửng) lẫn trên 
bề mặt GTSH (bám dính) tại 3 vị trí: cách mặt nước 50, 
150 và 300 mm. Để thu sinh khối trên bề mặt giá thể, tại 
mỗi vị trí, lấy 5 miếng GTSH cho vào 1 L dung dịch 
chlorine 5%. Tiến hành sục khí dưới đáy trong 30 phút để 
đảm bảo toàn bộ sinh khối bong ra khỏi giá thể. Đo SS 
trong dung dịch chlorine 5% (SS15). Đo khối lượng 
15 miếng GTSH (m15GT). Đo khối lượng toàn bộ GTSH 
trong bể (mGT - đo lúc ban đầu khi chưa sử dụng). Từ đó 
xác định được lượng sinh khối trên GTSH trong toàn bể 
phản ứng (MLSS): 
với: V là thể tích nước trong bể phản ứng (L); 
Các thông số BOD, TN và TP được phân tích dựa trên 
các phương pháp được nêu trong [4]. Mẫu đầu vào, trong 
thiết bị (tại các chiều sâu khác nhau) và đầu ra cùng được 
lấy hai ngày một lần vào lúc 8:00-10:00 giờ sáng. Các 
mẫu sau khi lấy được phân tích ngay. Trung bình mỗi mẫu 
được lấy ba lần, tương ứng với ba lần phân tích để tính độ 
lệch chuẩn. 
3. Kết quả và thảo luận 
3.1. Hoạt động của uTF với các lượng giá thể khác nhau 
Trong phần này, hiệu quả xử lý BOD, N và P của thiết 
bị uTF-ri (khi thiết bị uTF có lượng giá thể sinh học chiếm 
i% thể tích choáng nước) lần lượt được đánh giá. Nhiệt độ 
dao động trong cả năm từ 24-35oC. 
Hình 3. Hiệu quả xử lý BOD trong giai đoạn đầu BOD-in: 
Hàm lượng BOD trong nước thải đầu vào; BOD-ri: Hiệu quả xử 
lý BOD với lượng GTSH chiếm i% thể tích thiết bị. 
Trong 20 ngày đầu, hiệu quả xử lý BOD (EBOD) của 
uTF-r75 tăng dần gần như tuyến tính lên đến 89,7%. Sau 
đó, EBOD ổn định và chỉ dao động trong khoảng hẹp 
89,6-92,7%. Trường hợp uTF-r100, EBOD ổn định sau 
30 ngày vận hành. Khi ổn định, EBOD = 84,2-85,2%. Đối 
với thiết bị uTF-r50, EBOD tăng đến ngày 44 (Hình 3). Như 
vậy, thiết bị ổn định nhanh nhất trong trường hợp uTF-r75. 
Hiệu quả xử lý BOD khá cao: 89,6-92,7% so với thiết bị 
lọc nhỏ giọt truyền thống vận hành với tải lượng hữu cơ 
tương đương (LBOD=1,2 kg/m3.ngày đêm): 40-65% [5]. 
NƯ
ỚC
TH
ẢI
LỚ
P N
ƯỚ
C
LỚ
P G
IÁ
 TH
Ể
SIN
H H
ỌC
MO
TO
R
NƯ
ỚC
 SA
U
XỬ
 LÝ
ỐN
G P
HÂ
N P
HỐ
I N
ƯỚ
C
TU
ẦN
 HO
ÀN
 NƯ
ỚC
 TH
ẢI
LỖ
 PH
ÂN
 PH
ỐI
 NƯ
ỚC
BƠ
M
CH
ÌM
MLSS = 
SS
15
m
GT
m
15GT
V
0%
20%
40%
60%
80%
100%
0
60
120
180
240
300
360
420
0 10 20 30 40 50
H
iệ
u
 q
u
ả
 x
ử
 l
ý
, 
%
B
O
D
, 
m
g
/L
Thời gian, ngày
BOD-in
BOD-r75
BOD-r100
BOD-r50
(a) (b) 
144 Trần Minh Thảo, Phạm Phú Song Toàn, Phùng Minh Tùng, Phan Minh Thông 
Hiệu quả xử lý BOD được ghi nhận trong một số nghiên 
cứu: từ 80-90% [1] với tải lượng hữu cơ 0,07-0,22 kg/m3/d; 
85% COD khi xử lý nước thải nhà máy chế biến sữa [6]. 
Theo báo cáo của Cục Bảo vệ Môi trường Mỹ [2], hiệu quả 
xử lý BOD của TF có thể đạt đến 80-90% với tải lượng hữu 
cơ khoảng 0,4 kg/m3/d. Hiệu quả xử lý của uTF cao có thể 
được giải thích do toàn bộ GTSH của uTF ngập hoàn toàn 
trong nước nên thời gian lưu nước lâu hơn thiết bị truyền 
thống. Do thời gian lưu nước lâu hơn nên DO ở các tầng 
dưới vẫn đảm bảo ở mức thích hợp cho quá trình denitrate 
hóa xảy ra. 
Trong Hình 6, kết quả đo DO cho thấy càng sâu, hàm 
lượng DO càng giảm nhanh chóng. DO tại các độ sâu 50, 
150 và 300 mm trong các trường hợp uTF-r50, -r75 và 
-r100 lần lượt như sau: [5,8; 3,9; 2,3 mg/L], [5,7; 3,1; 1,2 
mg/L] và [4,1; 1,9; 0,4 mg/L]. Điều này được giải thích 
do nhiều nguyên nhân: càng sâu, áp suất riêng phần các 
chất khí càng lớn, các vi sinh vật sử dụng oxy cho các 
hoạt động trao đổi chất và oxy hóa các chất hữu cơ. Như 
vậy, theo chiều sâu, các môi trường thiếu khí và thậm chí 
kỵ khí có thể xuất hiện. Từ đó, có thể xảy ra các phản ứng 
sinh học thiếu khí (khử N) và kỵ khí (sinh các khí H2S, 
mercaptan, NH3/NH4+). Mục tiêu chính của thiết bị này là 
xử lý chất hữu cơ và N, nên các điều kiện hiếu khí và thiếu 
khí cần được duy trì và tránh điều kiện kỵ khí. 
Hàm lượng NH4+ của nước đầu ra trong các trường hợp 
uTF-r50, -r75 và -r100 lần lượt là 3,3; 6,9; và 10,2 mg/L 
(Hình 7). Như vậy, lượng GTSH càng tăng thì lượng NH4+ 
đầu ra càng nhiều, nghĩa là vùng kỵ khí và phản ứng sinh 
học kỵ khí chiếm nhiều hơn các vùng và phản ứng sinh học 
khác. Ngoài ra, nồng độ ion NO3- của nước đầu ra trong các 
trường hợp uTF-r50, -r75 và -r100 lần lượt là 12,6, 3,9 và 
5,3 mg/L (Hình 7). Như vậy, phản ứng sinh học hiếu khí 
(quá trình nitrate hóa) xảy ra nhiều nhất trong trường hợp 
uTF-r50. Các trường hợp còn lại, do các phản ứng sinh học 
kỵ khí và thiếu khí (denitrate hóa) sản xuất ra nhiều NH4+ 
hơn hoặc NO3- bị khử thành N2 nên hàm lượng NO3- trong 
nước đầu ra giảm. Có thể thấy hàm lượng NO3- trong nước 
đầu ra, trường hợp uTF-r75 thấp hơn trường hợp -r100. 
Trong Hình 4, hiệu quả xử lý N tăng dần đến 78,7% sau 
20 ngày trong trường hợp uTF-r75. Hiệu quả xử lý N tăng 
dần đến 65,2% sau 30 ngày trong trường hợp uTF-r100. 
Hiệu quả xử lý N tăng dần đến 44,4% sau 46 ngày trong 
trường hợp uTF-r50. Sau các khoảng thời gian trên, hiệu 
quả xử lý N trong tất cả các trường hợp đều đạt ổn định. 
Như vậy, trong trường hợp uTF-r75, việc xử lý N đạt trạng 
thái ổn định nhanh nhất và hiệu quả xử lý cao nhất (78,7%). 
Kết quả này tương đương với hiệu quả xử lý N đạt được 
trong nghiên cứu của [7] (65,46-86,59%), sử dụng sỏi và 
đá làm GTSH xử lý nước thải nhà máy sản xuất bia. Tuy 
nhiên, trong nghiên cứu [7], TN trong nước thải đầu vào là 
không cao, chỉ mức TN = 36,9 mg/L. Với kết quả hàm 
lượng NO3- trong nước đầu ra thấp nhất và hiệu quả xử lý 
N cao nhất, có thể thấy rằng, quá trình denitrate hóa diễn 
ra nhiều nhất trong trường hợp uTF-r75. 
Với lượng GTSH chiếm 75%, hàm lượng DO trong 
vùng từ giữa đến đáy bể phản ứng là 1,2-3,1 mg/L (Hình 
6). Hàm lượng NO3- tại giữa bể trong các trường hợp 
uTF-r50, -r75 và -r100, tương ứng là 62,1, 60,4 và 
35,8 mg/L (Hình 8). Trong khi đó, hàm lượng NO3- của 
nước đầu ra trong các trường hợp trên, lần lượt là 12,6, 3,9 
và 5,3 mg/L. Hiệu quả của quá trình denitrate hóa, nếu tính 
từ giữa bể trong các trường hợp trên, lần lượt là 79,7, 93,5 
và 85,2%. Có thể thấy rằng khi lượng GTSH chiếm 75% 
thể tích ngập nước sẽ cho điều kiện DO = 1,2-3,1 mg/L, 
đây là điều kiện thuận lợi nhất để hình thành các vùng 
thiếu khí bên trong lớp màng sinh học (biofilm). Trong 
nghiên cứu về thiết bị lọc sinh học nhỏ giọt với giá thể 
polyurethane foam xử lý nước thải sinh hoạt [8], kết quả 
cũng cho thấy rằng hiệu quả xử lý TN đạt cao hơn 70,6% 
khi DO cao hơn 1,0 mg/L. Ngoài ra, số lượng VSV thực 
hiện quá trình denitrat hóa chiếm đa số trong cộng đồng 
so với các VSV khác cũng được xác định tại môi trường 
có DO = 2,5 mg/L [9]. 
Hình 4. Hiệu quả xử lý N trong giai đoạn đầu 
TN-in: Hàm lượng TN nước thải đầu vào; TN-ri: Hiệu quả xử lý 
N với lượng GTSH chiếm i% thể tích thiết bị 
Hình 5. Hiệu quả xử lý P trong giai đoạn đầu 
TP-in: Hàm lượng TP nước thải đầu vào; TP-ri: Hiệu quả xử lý 
P với lượng GTSH chiếm i% thể tích thiết bị 
Hình 6. Hàm lượng DO trong các trường hợp GTSH chiếm 50, 75 và 
100% thể tích choáng nước của thiết bị ở các chiều sâu khác nhau 
0%
20%
40%
60%
80%
100%
0
20
40
60
80
0 10 20 30 40 50
H
iệ
u
 q
u
ả
 x
ử
 l
ý
, 
%
N
ồ
n
g
 đ
ộ
 N
, 
m
g
/L
Thời gian, ngày
TN-in
TN-r75
TN-r100
TN-r50
0%
20%
40%
60%
80%
100%
0
3
6
9
12
15
18
0 10 20 30 40 50
H
iệ
u
 q
u
ả
 x
ử
 l
ý
, 
%
N
ồ
n
g
 đ
ộ
 P
, 
m
g
/L
Thời gian, ngày
TP-in
TP-r75
TP-r100
TP-r50
0
1
2
3
4
5
6
7
50% 75% 100%
D
O
, 
m
g
/L
Lượng giá thể
50mm 150mm 300mm
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(132).2018, QUYỂN 2 145 
Hình 7. Nồng độ các ion amonium và nitrate trong nước đầu ra 
Hình 8. Nồng độ nitrate tại các vị trí trong bể phản ứng 
Hiệu quả xử lý P cũng có xu hướng tương tự với trường 
hợp xử lý N. Trong Hình 5, hiệu quả xử lý P trong trường 
hợp uTF-r75 tăng dần đến 77,4% sau 20 ngày. Hiệu quả xử 
lý P trong trường hợp uTF-r100 tăng dần đến 65.8% sau 30 
ngày. Hiệu quả xử lý P trong trường hợp uTF-r50 tăng dần 
đến 55,5% sau 46 ngày. Như vậy, quá trình xử lý P cũng 
nhanh chóng ổn định và hiệu quả hơn trong trường hợp 
uTF-r75, so với các trường hợp khác. Kết quả này cao hơn 
so với với hiệu quả xử lý P trong nghiên cứu của [7] 
(56,66%). Tuy nhiên, hàm lượng TP của nước thải đầu vào 
trong nghiên cứu [7] cao (30,74 mg/L). 
Như vậy, hiệu quả xử lý BOD, TN và TP của uTF 
trong các trường hợp -r75, -r100 và -r50 đạt trạng thái ổn 
định, lần lượt sau 20, 30 và 46 ngày. Hiệu quả xử lý các 
hợp chất N và P cũng tỷ lệ với hiệu quả xử lý các hợp chất 
hữu cơ. Thời gian thích nghi trong nghiên cứu [7] là 4 
tuần, tại nhiệt độ 22oC, tương đương với thời gian thích 
nghi trong nghiên cứu này. Một số thiết bị TF có thời gian 
thích nghi ngắn hơn với 10-23 ngày [6], 15 ngày [7] bằng 
cách cấy vi sinh bằng bùn hoạt tính từ bể sinh học hiếu 
khí truyền thống. Thời gian thích nghi nhanh hay chậm 
tùy thuộc vào mật độ VSV trong bể phản ứng [1, 6]. Một 
khi mật độ VSV tăng, hiệu quả xử lý BOD cũng tăng. 
Trong môi trường với các cộng đồng các chủng loại VSV 
khác nhau, mật độ VSV tăng khi các chủng loại này có 
quan hệ cộng sinh. Trong bể TF, hai chủng VSV sống 
cùng nhau, thực hiện hai quá trình song song: nitrat và 
denitrat hóa, các VSV hiếu khí cung cấp nguồn nitrat cho 
các VSV thiếu khí. Nếu điều kiện môi trường sống thuận 
lợi cho cả 2 chủng loại thì mật độ VSV và hiệu quả xử lý 
cao. Phân tích hàm lượng sinh khối trong 3 trường hợp 
uTF-r100, -r75 và -r50 cho kết quả như trong Bảng 2. 
Bảng 2. Hàm lượng sinh khối trong 
các trường hợp lượng GTSH khác nhau 
Trường hợp 
Sinh khối, mg/L 
Lơ lửng Bám dính 
uTF-r100 230 ± 6 754 ± 12 
uTF-r75 314 ± 4 916 ± 16 
uTF-r50 208 ± 8 682 ± 10 
Trường hợp uTF-r75, sinh khối trong 2 pha lơ lửng và 
bám dính lần lượt là 314 và 916 mg/L. Còn trong các 
trường hợp uTF-r100 và -r50, lượng sinh khối lơ lửng là 
208-230 mg/L và bám dính là 682-754 mg/L. Sinh khối 
trong trường hợp uTF-r75 luôn cao nhất cả trong cả 2 pha. 
Điều này chứng tỏ mật độ VSV trong trường hợp uTF-r75 
cao nhất, giải thích cho hiệu quả xử lý cao nhất so với 2 
trường hợp còn lại. 
Về cảm quan, trường hợp uTF-r100 cho mùi thối xung 
quanh hệ thống rất rõ. Tuy nhiên, hai trường hợp còn lại 
gần như không có mùi. 
3.2. Hoạt động của uTF trong các điều kiện HRT khác 
nhau 
Hiệu quả xử lý chất hữu cơ (BOD) đạt 92,7; 92,4; 90,7; 
65,2; và 42,5% khi uTF hoạt động với các thời gian lưu lần 
lượt là 10, 8, 6, 4 và 2 tiếng. Hiệu quả xử lý N đạt 79,7; 
79,5; 78,7; 61,3; và 39,8% tương ứng khi uTF làm việc với 
các thời gian lưu giảm dần từ 10 đến 2 tiếng. Hiệu quả xử 
lý P đạt 78,0; 77,6; 77,1; 55,3; và 37,6% tương ứng khi uTF 
làm việc với các thời gian lưu giảm dần (Hình 9). Với các 
thời gian lưu từ 6-10h, hiệu quả xử lý BOD, N và P tương 
đương nhau. Tuy nhiên, khi thời gian lưu thấp hơn 
(4 tiếng), hiệu quả xử lý giảm xuống đáng kể. Như vậy, với 
thời gian lưu ngắn hơn 6 tiếng, VSV chưa đủ thời gian phân 
hủy hết các hợp chất hữu cơ và dinh dưỡng. 
Hình 9. Hiệu quả xử lý của hệ thống uTF tại 
các thời gian lưu nước khác nhau 
4. Kết luận 
Với nghiên cứu thiết bị lọc sinh học nhỏ giọt cải tiến so 
với thiết bị truyền thống, hiệu quả xử lý được cải thiện. Một 
vài chế độ vận hành được thử nghiệm đã làm sáng tỏ một 
số vấn đề như sau: 
- Khi giá thể sinh học chiếm 75% thể tích ngập nước, 
quá trình denitrate hóa xảy ra nhiều nhất và hiệu quả xử lý 
tốt nhất. Hiệu quả xử lý BOD đạt 89,6-92,7%, xử lý TN đạt 
78,8-82,5%, xử lý TP đạt 77,2-81,9% với thời gian lưu 
nước là 10h; 
3.3
6.9
10.2
12.6
3.9
5.3
0
3
6
9
12
15
50% 75% 100%
N
ồ
n
g
 đ
ộ
, 
m
g
/L
Lượng giá thể
0
10
20
30
40
50
60
70
50% 75% 100%
N
O
₃⁻
, 
m
g
/L
Lượng giá thể
50mm 150mm 300mm
0%
20%
40%
60%
80%
100%
BOD TN TP
H
iệ
u
 q
u
ả
 x
ử
 l
ý
, 
%
Thông số
2h 4h 6h 8h 10h
146 Trần Minh Thảo, Phạm Phú Song Toàn, Phùng Minh Tùng, Phan Minh Thông 
- Mức độ DO trong pha nước ở 1,2-3,1 mg/L, tạo môi 
trường thiếu khí trong lớp màng vi sinh bám trên GTSH; 
- Khi lượng GTSH chiếm 75% thì DO nằm trong 
khoảng 1,2-3,1 mg/L, tạo môi trờng thiếu khí trong lớp 
màng vi sinh bám trên GTSH và thời gian thích nghi là 
ngắn nhất với 20 ngày; 
- Thời gian lưu nước 6 tiếng được xem là tối ưu nhất 
trong việc xử lý các hợp chất hữu cơ và dinh dưỡng; 
- Việc bố trí nước ngập 50 mm so với mức GTSH làm tăng 
thời gian lưu nước và tiếp xúc nước-biofilm. Ngoài ra, trong 
suốt quá trình hoạt động, không có hiện tượng tắt nghẽn cục 
bộ và các đường ống thoát. Nước ngập giúp cặn lơ lửng mềm 
và có kích thước nhỏ, giảm thiểu vấn đề tắc nghẽn. 
TÀI LIỆU THAM KHẢO 
[1] G. Tchobanoglous, F.L. Burton, H.D. Stensel, Wastewater 
Engineering: Treatment and Reuse, McGraw Hill, 2013. 
[2] US EPA, Wastewater technology fact sheet trickling filter, in: O.o. Water 
(Ed.), Washington, D.C., 2000. 
[3] Vinahand,  
[4] APHA, Standard methods for the examination of water and wastewater, 
20th ed., American Public Health Association (APHA), Washington DC, 
USA, 1999. 
[5] C.P. LLC, Environmental Engineers' Handbook, in: I. Liu (Ed.), CRC 
Press LLC, Princeton, New Jersey, US, 1999. 
[6] T. Shahriari, M. Shokouhi, Assessment of Bio-Trickling Filter Startup 
for Treatment of Industrial Wastewater, International Journal of 
Environmental Research, 9, 2015, 769-776. 
[7] H.H. Lemji, H. Eckstädt, Performance of a trickling filter for nitrogen 
and phosphorous removal with synthetic brewery wastewater in trickling 
filter biofilm, International Journal of Applied Microbiology and 
Biotechnology Research, 2, 2014, 30-42. 
[8] C. Tan, F. Ma, A. Li, S. Qiu, J. Li, Evaluating the Effect of Dissolved 
Oxygen on Simultaneous Nitrification and Denitrification in 
Polyurethane Foam Contact Oxidation Reactors, Water Environment 
Research, 85, 2013, 195-202. 
[9] H. Lu, K. Chandran, D. Stensel, Microbial ecology of denitrification in 
biological wastewater treatment, Water Research, 64, 2014, 237-254.
(BBT nhận bài: 03/10/2018, hoàn tất thủ tục phản biện: 23/10/2018)