Một giải thuật mới để xác định giới hạn ổn định điện áp của hệ thống điện nhiều nguồn với tiêu chuẩn BM

TAÏP CHÍ PHAÙT TRIEÅN KH&CN, TAÄP 11, SOÁ 02 - 2008 
MỘT GIẢI THUẬT MỚI ĐỂ XÁC ĐỊNH GIỚI HẠN ỔN ĐỊNH ĐIỆN ÁP 
CỦA HỆ THỐNG ĐIỆN NHIỀU NGUỒN VỚI TIÊU CHUẨN BM 
Lưu Hữu Vinh Quang 
Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG – HCM 
1. GIỚI THIỆU 
Các ứng dụng của việc tính toán giới hạn ổn định điện áp của hệ thống điện được đề cập 
nhiều trong các tài liệu, ví dụ trích dẫn tham khảo như [1],[2],[3],[4],[5],[6],[7],[8],[9]. 
Có thể giới thiệu tóm lược khái niệm về giới hạn ổn định điện áp như sau : trong [1] đưa ra 
khái niệm giải tích ổn định điện áp với đường đặc tính U_P (xem đồ thị a- Hình 1) hoặc đường 
đặc tính Q_U) (xem đồ thị b- và c- Hình 1). 
Áp dụng đường cong U_P cũng là một phương pháp tổng quát để kiểm tra ổn định điện áp. 
Đường cong U_P hữu ích đối với việc phân tích ổn định điện áp trên các sơ đồ hệ thống điện 
dạng tia. Phương pháp này cũng được sử dụng cho các hệ thống điện lớn, trong đó P là tổng tải 
trong một khu vực và U là điện áp tại một nút tiêu biểu. Đại lượng P cũng có thể là công suất 
truyền dọc theo một đường truyền tải hay là trên đường dây liên kết các hệ thống. Điện áp tại vài 
nút khác nhau có thể được vẽ trên đồ thị. Khi công suất truyền cực đại thì điện áp đạt trị số giới 
hạn. Việc truyền tải công suất phản kháng phụ thuộc chủ yếu vào biên độ điện áp, chiều của dòng 
hướng từ điểm điện áp cao đến điểm điện áp thấp hơn. Khi truyền công suất phản kháng sẽ gặp 
một số khó khăn : công suất phản kháng khó có thể truyền với góc điện áp lớn. Các đường dây 
dài có độ lệch góc cao và truyền một lượng lớn công suất P, lúc đó duy trì điện áp xấp xỉ khoảng 
(0,95®1,05)đvtđ sẽ gặp khó khăn. Không nên truyền công suất phản kháng trên khoảng cách dài. 
Còn có các lý do khác để giảm thiểu dòng công suất phản kháng truyền tải, đó là phải cực tiểu 
hóa tổn hao truyền tải. Cực tiểu hóa tổn hao công suất phản kháng cho phép giữ điện áp ở mức 
cao, giúp duy trì điện áp ổn định. Trên đồ thị Hình 1 cho thấy trị số điện áp giới hạn mất ổn định 
là rất gần mức đang vận hành đối với các mức tải lớn. Đối với các hệ thống lớn, các đường cong 
nhận được bởi một loạt mô phỏng phân bố công suất. Đường cong Q_U được vẽ đối với một nút 
tiêu biểu xét theo công suất phản kháng tại nút đó. Điện áp là biến độc lập và được biểu thị trên 
trục hoành. 
Trong [2] đã đưa ra phương pháp tính toán giới hạn ổn định điện áp của hệ thống điện một 
nguồn máy phát theo tiêu chuẩn BM (đề xuất bởi Bruc&Markovitch) dựa trên biến đổi trị số đạo 
hàm dQ/dU, có thể mô tả tóm tắt dựa trên đồ thị Hình 2. 
Science & Technology Development, Vol 11, No.02 - 2008 
Trên hệ tọa độ Q_U sẽ dựng được đặc tính tĩnh của phụ tải Qpt(U). Giả thiết công suất phát 
MW không đổi PF=Const với DPpt=0 thì cũng dựng được đường cong QFpt(U,E,d). Nhận được các 
giao điểm (a) hoặc (b) của các đường cong này, tương ứng với hai trạng thái cân bằng công suất 
phản kháng. Có thể chứng minh dễ dàng trên đồ thị Q_U rằng : điểm (a) đặc trưng trạng thái cân 
bằng bền, có ổn định điện áp, còn điểm (b) đặc trưng trạng thái cân bằng không bền, tương ứng 
với một mức điện áp thấp và sẽ mất ổn định điện áp khi có giao động bé. Từ đó có thể dựng được 
đường cong DQFpt(U). Khi giảm sức điện động E thì đường đặc tính QFpt(U,E,d) hạ thấp, làm cho 
các điểm (a) và (b) sẽ có xu hướng tiến đến một điểm tiếp xúc duy nhất giữa 2 đường cong 
QFpt(U) và Qpt(U). Trên đặc tính DQFpt(U), tọa độ 0=
D
dU
Qd Fpt sẽ xác định điện áp giới hạn 
(Ugh) mà trong hệ thống có thể phát sinh tình trạng sụp đổ điện áp với một mức kích từ máy phát, 
mà được đặc trưng bởi trị số sức điện động Emin tối thiểu của nguồn máy phát của hệ thống điện. 
Ở trạng thái bình thường thì hệ thống có điện áp lớn hơn mức giới hạn (U >Ugh ), trạng thái xác 
lập quy ước của hệ thống có thể đủ tiêu chuẩn ổn định điện áp. Quan sát trên đồ thị Hình 2 nhận 
thấy : khi trạng thái xác lập tiến đến giới hạn ổn định điện áp , đặc trưng bởi thông số điện áp 
U® Ugh , thì 0®
D
dU
Qd Fpt . Trong [2] có mô tả sơ bộ về cách tính toán giới hạn ổn định điện 
áp đối với hệ thống có nguồn điện gồm nhiều máy phát song song, tuy nhiên không đưa ra giải 
thuật đối với hệ thống điện nhiều nguồn mà có sơ đồ mạng truyền tải điện kết nối bất kỳ. Phương 
pháp giải tính giới hạn ổn định điện áp của hệ thống điện một nguồn nêu trong [2] không thể áp 
dụng tổng quát trực tiếp cho hệ thống điện nhiều nguồn, ngay cả khi các nguồn kết nối trên các 
tuyến truyền tải song song thì cũng cần phải có sự thay đổi giải thuật một cách phù hợp để có thể 
áp dụng được tiêu chuẩn BM. 
2. XÂY DỰNG GIẢI THUẬT TÍNH TOÁN GIỚI HẠN ỔN ĐỊNH ĐIỆN ÁP HỆ THỐNG 
ĐIỆN NHIỀU NGUỒN THEO TIÊU CHUẨN BM 
Nội dung luận điểm xây dựng giải thuật khảo sát ổn định điện áp đã được đề cập chi tiết ở các 
trang từ 34 đến 40 của [9]. Có thể lập được sơ đồ khối chương trình tính toán như trên Hình 3: 
TAÏP CHÍ PHAÙT TRIEÅN KH&CN, TAÄP 11, SOÁ 02 - 2008 
 Hình 3.Sơ đồ khối chương trình khảo st ổn định điện áp theo tiêu chuẩn BM 
Thuyết minh nội dung của các khối tính toán của sơ đồ tiến trình biểu diễn trên Hình 3. 
Khối số 1. Có nội dung tính toán được biểu thị tóm tắt như trên sơ đồ Hình 4. 
Tùy theo mục đích phân tích ổn định điện áp đối với mỗi lớp bài toán cần khảo sát mà có thể 
xử lý quan hệ biến áp khởi điểm của các nhánh biến áp có mặt trong sơ đồ hệ thống, có thể sử 
dụng đầu nấc phân áp thứ 0 hoặc đầu nấc phân áp ngoài định mức, dựa trên mô hình hóa quan hệ 
biến áp trên cặp nút (i-j) bởi phương trình ma trận quan hệ dòng-áp với sơ đồ p dạng cơ bản. 
Khối số 2. Tính toán trạng thái xác lập của hệ thống với điều kiện đã định trước ở khối số 1. 
Vectơ biến trạng thái x (là U,d tại các nút PQ và d,Q tại các nút PU) được xác định bởi hệ : 
 )t()t()t()t( )]x(F.[]x
)x(F[]x[]x[ D
¶
¶
+= -+
1
1 (1) 
Science & Technology Development, Vol 11, No.02 - 2008 
trong đó [DF(x)](t) là độ lệch vectơ hàm trạng thái xác lập thứ (t). Chu trình tính lặp đến 
bước (t+1) sao cho thỏa điều kiện ï[DF(x)](t+1)ï≤ e. 
Đặc tính phụ thuộc điện áp P(U) và Q(U) của phụ tải tổng hợp tại các nút được áp dụng ở 
trạng thái mặc định để xét sự ảnh hưởng của phụ tải đến giới hạn ổn định điện áp. Các hệ số của 
đặc tính tổng hợp phụ tải đã được xác định từ khi thực hiện khối tính toán số 1. 
Khi đã tính được vectơ biến trạng thái khởi điểm, nút điện áp tiêu biểu thứ (j) được chọn và 
xác định được các phần tử (gEiUj + jbEiUj) thuộc ma trận tổng dẫn tương hỗ giữa các nguồn (i) với 
nút (j). Các trị số sức điện động đồng bộ EiÐdi của nguồn thứ (i) cũng được xác định. Biểu thức 
QEpt-j(U) đối với nút tiêu biểu thứ ( j ) được tính theo phương trình : 
(2) 
Sử dụng biểu thức QEpt-j(U) nhận được ở trên, khi áp dụng các thủ tục tính toán thích hợp và 
kết hợp với đặc tính phụ tải tổng cộng QptS (U) đã được định trước ở khối số 1, thì có thể đánh giá 
được trị số điện áp giới hạn và độ dự trữ ổn định điện áp ở trạng thái khởi đầu đối với toàn hệ 
thống gồm có (Ng) nguồn máy phát. Các tọa độ điểm của các đồ thị đẳng trị đối với nút tiêu biểu 
DQS j(U), QEpt-jS(U) và QptjS(U) cũng được lưu trữ, sử dụng các tọa độ này cho phép quan sát và 
ước tính điện áp giới hạn đẳng trị tiêu biểu của hệ thống. 
Các trị số điện áp nút của toàn bộ hệ thống được ghi nhận làm trạng thái điện áp cơ sở của hệ 
thống, các trị số này cho phép dựng các đồ thị DQ S j(U), QEpt-j(U) và QptjS(U) đủ chính xác và 
ước tính được điện áp giới hạn ngay tại nút (j) bất kỳ cũng như tính độ dự trữ ổn định điện áp của 
nút thứ (j) bất kỳ trong hệ thống so với trạng thái cơ sở. 
Khối số 3 và Khối số 4. Nội dung tính toán tại các khối số 3 và số 4 thực chất bao gồm nhiều 
chu trình tính lặp. Thông thường có khoảng trên 10 chu trình tính lặp. Mỗi chu trình tính lặp có 
nhiệm vụ xác định một trạng thái xác lập nặng nề hơn trạng thái cơ sở, vectơ sức điện động của 
các nguồn được xác định theo hướng giảm độ dự trữ VAR của mỗi nguồn tương ứng với điều 
kiện tổng tải MW không đổi tại các nút và công suất MW của các nút nguồn PU không thay đổi. 
Khi độ dự trữ VAR bị giảm dần ở các nguồn thì mặt bằng điện áp hệ thống bị xấu dần đi, làm 
tăng tổn hao MW và tổn hao MVAr trên các phần tử RX của các tuyến truyền tải. Mức độ nặng 
nề của hệ thống tác động đến các nguồn được kiểm soát thỏa mãn khả năng phát PQ của các máy 
phát – thông số khả phát PQ của các nguồn đã được xác định từ ở khối số 1, tuân thủ đường cong 
giới hạn phát nóng stator và rôtor. 
Hệ phương trình phi tuyến giải tìm vectơ biến trạng thái Eq (gồm các sức điện động đồng bộ 
eq của các nguồn đặt sau cảm kháng đồng bộ dọc trục Xd ), với phép mô phỏng tuyến tính hóa 
được xác định bởi : 
( ) ;singcosbEUQ Ng
i
ijUEijUEijj-Ept jijiå
=
d-d=
1
TAÏP CHÍ PHAÙT TRIEÅN KH&CN, TAÄP 11, SOÁ 02 - 2008 
(3) 
trong đó [DFE(eq)](t) là độ lệch vectơ hàm trạng thái xác lập thứ (t). Ap dụng tính lặp đến 
bước (t+1) sao cho thỏa điều kiện ï[DFE(eq)](t+1)ï≤ e. 
Các trị số sức điện động đồng bộ eiqÐdi của nguồn thứ (i) tương ứng với trạng thái giảm dự 
trữ nguồn VAR đã được xác định. Như vậy có thể xác định được biểu thức QEpt-j(U) đối với nút 
tiêu biểu thứ (j) theo phương trình : 
(4) 
Sử dụng biểu thức QEpt-j(U) nhận được ở trên, khi áp dụng các thủ tục tính toán thích hợp và 
kết hợp với đặc tính phụ tải tổng cộng QptS(U) đã được định trước ở khối số 1, thì có thể đánh giá 
được trị số điện áp giới hạn và độ dự trữ ổn định điện áp ở trạng thái giảm dự trữ nguồn VAR đối 
với toàn hệ thống. Từ các vectơ sức điện động đồng bộ eiqÐdi có thể xác định được điện áp ở đầu 
cực các nguồn phát, tương ứng với các nút PU của hệ thống điện trong trạng thái giảm dự trữ 
nguồn VAR. Ở trạng thái vận hành hệ thống giảm độ dự trữ VAR của các nguồn thì trị số điện áp 
giới hạn có thể rất thấp, chỉ còn khoảng (65®75)% so với định mức. Nếu thiếu dự trữ nguồn 
VAR, hệ thống đang có diễn biến trạng thái suy giảm điện áp lọt vào trong vùng tiến đến giới hạn 
mất ổn định, thì ngay lúc đó nếu xảy ra một tác động vận hành có gây đột biến cấu trúc hệ thống 
(ví dụ : một thao tác đóng-cắt phần tử truyền tải) sẽ dễ dàng làm mất ổn định điện áp. 
Khối số 5. Ở đây giải quyết bài toán xác định trạng thái xác lập giới hạn với các sức điện 
động eiqÐdi đã tính được từ ở khối số 3 và số 4 với độ dự trữ ổn định VAR của các nguồn đã bị 
giảm. Khi độ dự trữ VAR giảm ở các nguồn thì mặt bằng điện áp hệ thống bị xấu đi, làm tăng tổn 
hao MW trên các phần tử R của các tuyến truyền tải. Mức độ nặng nề của hệ thống tác động đến 
các nguồn có thể được kiểm soát thỏa mãn khả năng phát công suất P của các máy phát theo độ 
dốc trung bình của đặc tính điều tốc của turbin. Khi tính toán trạng xác lập giới hạn có thể xem 
như quá trình điều tần của hệ thống đã có hiệu lực, tần số hệ thống đang được điều chỉnh theo yêu 
cầu kỹ thuật. Chương trình cũng cho phép tính toán trạng thái xác lập giới hạn bởi điều chỉnh 
công suất P chỉ của nguồn cân bằng, còn công suất P của các nguồn khác được giữ không thay 
đổi. 
Khối số 6 và khối số 7. Kiểm soát độ chính xác của trạng thái xác lập giới hạn với mức giảm 
dự trữ VAR của các nguồn bằng cách so sánh sai số DUj của trị số điện áp nút tiêu biểu thứ (j) 
được tính ở khối số 3 so với trị số đã tính ở khối số 5. Nếu ïDUjï>0,001 thì tính lại trạng thái xác 
lập để quay về thực hiện lại nội dung tính toán của khối số 3. Vòng tính lặp quay lại khối số 3 có 
thể xảy ra vài lần, ở những lần tính sau thì số lượng vòng tính lặp ngay trong khối số 3 sẽ giảm 
dần cho đến 1, đây cũng là dấu hiệu để không phải lặp lại vòng tính toán đối với hai khối số 3 và 
số 4. 
Khi đã thỏa mãn điều kiện ïDUjï≤0,001 thì các trị số điện áp nút của toàn bộ hệ thống được 
ghi nhận là trạng thái điện áp giới hạn tính toán của hệ thống với sự giảm độ dự trữ VAR của các 
nguồn tương ứng với một tổng tải MVA của hệ thống không đổi, các trị số này cho phép dựng 
các đồ thị DQ j(U), QEpt-j(U) và Qptj(U) đủ chính xác và phù hợp với điện áp giới hạn tính được 
ngay tại nút tải tiêu biểu thứ (j) dược quan sát, cũng như tính được độ dự trữ ổn định điện áp của 
nút này trong hệ thống so với trạng thái điện áp cơ sở ban đầu. 
;)]e(F.[]
e
)e(F
[]E[]E[ )t(qE
1
)t(
q
qE
)t(q)1t(q D¶
¶
+= -+
( ) ;singcosbeUQ Ng
i
ijUEijUEiqjj-Ept jijiå
=
d-d=
1
Science & Technology Development, Vol 11, No.02 - 2008 
Khối số 8. Có thể kết thúc quá trình phân tích ổn định điện áp với kết quả trạng thái điện áp 
giới hạn tính toán của hệ thống đã được xác định xong ở khối số 6 và số 7 đối với cấu trúc trạng 
thái cơ sở hiện hữu đã được quyết định ở ngay khởi đầu thi hành chương trình. Cũng có thể 
chuyển sang khối số 9 để tính toán tiếp tục phân tích ổn định điện áp với các hình thái thay đổi 
cấu trúc hệ thống so với cấu trúc trạng thái xác lập cơ sở. 
Khối số 9. Khối số 9 thực chất cũng là khối tính toán quyết định điều kiện khởi điểm, có thể 
được áp dụng ngay khi khởi đầu chương trình phân tích ổn định điện áp. Khi khối này được chọn 
áp dụng thì một dạng biến đổi cấu trúc hệ thống được ấn định để khảo sát ổn định điện áp. Các 
dạng thay đổi cấu trúc hệ thống có thể được chọn theo các tiến trình tóm tắt như trên Hình 6. 
Đối với tiến trình tính toán biến đổi tăng tải thì mức độ tăng công suất máy phát có thể được 
kiểm soát bởi độ dốc trung bình của đặc tính điều tốc của turbin. Khi tính toán trạng xác lập giới 
hạn có thể xem như quá trình điều tần của hệ thống đã có hiệu lực, tần số hệ thống đã thỏa mãn 
điều kiện kỹ thuật. 
Khi chọn tiến trình khảo sát ảnh hưởng bù VAR đến ổn định điện áp, nếu biểu diễn kết quả 
trên các loại đồ thị Q(U) thì đặc tính biến đổi công suất phát theo điện áp của tụ điện tại một nút 
thứ (j) cũng được xét cộng chung vào đặc tính phụ tải tại nút đó. 
Các tiến trình tính toán khác có thể được chọn, và sau đó sẽ tiến hành thực hiện lần lượt các 
khối tính toán từ số 2 đến số 8 với nội dung tương tự như đã mô tả ở trên. 
3. VÍ DỤ KẾT QUẢ TÍNH TOÁN TRÊN SƠ ĐỒ HỆ THỐNG ĐIỆN TIÊU CHUẨN IEEE 
Sơ đồ hệ thống điện tiêu chuẩn 30 nút (xem Hình 7) được tham khảo IEEE Trans. on Power 
System. Vol.17,No1,February 2002. Tập số liệu thông số nhánh RXB(đvtđ) và PQ(MVA) nút 
được ghi trong bảng. Các nút máy phát ghi số 1,2,3 và nút số 30 là nguồn máy phát cân bằng, 
còn lại là các nút tải với công suất tải PQ được ghi dấu trừ. 
TAÏP CHÍ PHAÙT TRIEÅN KH&CN, TAÄP 11, SOÁ 02 - 2008 
Hình 7. Sơ đồ hệ thống điện 30 nút IEEE và bảng thông số tính toán. 
Khảo sát sự thay đổi thông số giới hạn ổn định điện áp với các điều kiện vận hành như sau: 
Điều kiện A : xét trạng thái cơ sở để so sánh sự biến đổi của thông số giới hạn ổn định điện 
áp. 
Điều kiện B : xét trạng thái vận hành hệ thống khi đặt tụ điện 7,5MVAr tại nút số 12 (bù tải 
100%). 
Điều kiện C : xét trạng thái bị mất một tổ máy phát tại nguồn số 1, chỉ còn phát 
S1F=(50+j10)MVA. 
Điều kiện D : xét trạng thái vận hành hệ thống điện khi bị cắt đoạn đường dây (12-15). 
3.1. Quan sát đồ thị biểu diễn sự thay đổi giới hạn ổn định điện áp đối với nút số 18: 
Science & Technology Development, Vol 11, No.02 - 2008 
Nhận được các đồ thị kết quả khảo sát các điều kiện vận hành, gồm : Đồ thị Hình 8 : điều 
kiện A; 
Đồ thị Hình 9 : điều kiện B; Đồ thị Hình 10 : điều kiện C; Đồ thị Hình 11 : điều kiện D. 
Các điều 
kiện 
vận hành 
Điện áp 
khởi điểm 
Điện áp giới 
hạn an toàn 
nút 18 
Độ dự trữ an 
toàn điện áp 
Điện áp giới 
hạn mất ổn 
định điện áp 
Độ dự trữ giới 
hạn điện áp 
Điều kiện 
A 
0,903 0,89 16,5% 0.743 17,7% 
Điều kiện 
B 
0,913(tăng) 0,898 13,9%(giảm) 0.773 15,3%(giảm) 
Điều kiện 
C 
0,9(giảm) 0,871 5,1%(giảm) 0.827 8,8%.(giảm) 
Điều kiện 
D 
0,895(giảm) 0,887 12,6%(giảm) 0.775 13,4%(giảm) 
3.2. Quan sát đồ thị biểu diễn sự thay đổi giới hạn ổn định điện áp đối với nút số 12 : 
Nhận được các đồ thị kết quả khảo sát các điều kiện vận hành, gồm : Đồ thị Hình 12 : điều 
kiện A; 
Đồ thị Hình 13 : điều kiện B; Đồ thị Hình 14 : điều kiện C; Đồ thị Hình 15 : điều kiện D. 
TAÏP CHÍ PHAÙT TRIEÅN KH&CN, TAÄP 11, SOÁ 02 - 2008 
Các điều 
kiện 
vận hành 
Điện áp 
khởi điểm 
Điện áp giới 
hạn an toàn 
nút 12 
Độ dự trữ an 
toàn điện áp 
Điện áp giới hạn 
mất ổn định 
điện áp 
Độ dự trữ giới 
hạn điện áp 
Điều kiện A 0,916 0,904 14,1% 0.776 15,3% 
Điều kiện B 0,93(tăng) 0,916 12,7%(giảm) 0.8 14%(giảm) 
Điều kiện C 0,92(tăng) 0,88 4,5%(giảm) 0.82 9,9%.(giảm) 
Điều kiện D 0,921(tăng) 0,902 14,5%(tăng) 0.771 16,3%(tăng) 
Nhận xét : Nút tải số 12 là nút có trị số điện áp cao hơn so với điện áp nút 18, nhưng độ dự 
trữ ổn định điện áp thấp hơn. Nếu đặt tụ điện tĩnh 7,5MVAr tại nút số 12 thì điện áp được cải 
thiện tại nút 12 và tại nút 18 (lân cận), tuy nhiên trị số độ dự trữ ổn định điện áp của các nút này 
bị giảm. Điều này cũng có thể được giải thích bởi mô phỏng toán học : trị số dung dẫn của tụ điện 
sẽ được tính cộng thêm vào trị số phần tử tổng dẫn y(12,12) trên đường chéo chính của ma trận 
tổng dẫn nút của hệ thống và làm giảm trị số y(12,12), như vậy khi xét về quan hệ toán học sẽ 
làm giảm tính trội của ma trận tổng dẫn nút, tức là dẫn đến làm giảm khả năng xác định nghiệm 
điện áp mô phỏng trạng thái xác lập hệ thống và điều này được phản ánh ở trị số bị giảm của độ 
dữ trữ ổn định điện áp của nút 12 (cũng như của nút 18 ở vị trí lân cận) khi có đặt tụ điện tại nút 
số 12. 
3.3. Đồ thị thông số giới hạn ổn định điện áp khi tăng công suất tải của nút số 18 
Ban đầu công suất tải nút 18 được cho là S18=-(3,2+j0,9)MVA. Giả thiết tải của nút 18 có trị 
số định mức mới, công suất tăng lên là S18=-(5+j2)MVA. Trạng thái khởi đầu được tính toán với 
điện áp các nút nguồn đều được giữ trị số bằng 1. Đồ thị thông số giới hạn ổn định điện áp của 
nút 18 và nút 12 được biểu thị trên các Hình 16 và Hình 17. 
Science & Technology Development, Vol 11, No.02 - 2008 
Thông số 
Nút 
Điện áp 
khởi điểm 
Điện áp giới 
Hạn an toàn 
Độ dự trữ an 
toàn điện áp 
Điện áp giới hạn 
mất ổn định điện 
áp 
Độ dự trữ giới 
hạn điện áp 
Nút tải số 18 0,938 0,88 9,3%(giảm) 0.798 14,9%(giảm) 
Nút tải số 12 0,947 0,895 9,8%(giảm) 0,807 14,8%(giảm) 
4. VÍ DỤ KẾT QUẢ ÁP DỤNG TRÊN SƠ ĐỒ HỆ THỐNG ĐIỆN MIỀN NAM VIỆT NAM 
GIAI ĐOẠN NĂM 2003 - 2004 
Sơ đồ tính toán hệ thống điện miền Nam giai đoạn năm 2003 được thành lập gồm 147 nút. 
Thông số RXB đường dây , Trạm 220-110kV và công suất PQ được cấp bởi cơ quan Điện lực. 
Điều kiện tính toán được thực hiện với 10 nguồn phát công suất gồm các nhà máy điện Thủ đức, 
BàRịa, ĐaNhim, TrịAn, HàmThuận, ThácMơ, Đami, HiệpPhước, TràNóc, PhúMỹ và tổng tải của 
hệ thống là 3036MW. Giới hạn ổn định điện áp được tính toán với điều kiện vận hành khởi điểm 
điện áp các nguồn được giữ bằng 1. Số liệu kết quả tính toán được trích dẫn minh họa trong bảng 
sau đây: 
Hình 
Trạm 
Biến áp 
Điện áp 
khởi 
điểm 
Điện áp giới 
hạn an toàn nút 
12 
Độ dự trữ an 
toàn điện áp 
Điện áp giới hạn 
mất ổn định điện 
áp 
Độ dự trữ 
giới hạn điện 
áp 
18 Chợ lớn 0,959 0,949 10,3% 0.849 11,5% 
19 Cà mau 0,93 0,873 11,8% 0,77 17,2% 
20 Cần Thơ 0,983 0,977 5,6% 0,923 6,1% 
21 Trường đua 0,958 0,946 6,2% 0,888 7,3% 
22 Hỏa Xa 0,962 0,948 8% 0,872 9,4% 
23 Hóc môn 0,969 0,957 11,3% 0,849 12,4% 
24 Thủ đức Bắc 0,981 0,958 6,9% 0,891 9,2% 
25 Bến Thành 0,958 0,939 7,6% 0,868 9,4% 
TAÏP CHÍ PHAÙT TRIEÅN KH&CN, TAÄP 11, SOÁ 02 - 2008 
Nhận xét : Ở khu vực lưới điện miền Tây Nam bộ, trạm Cà mau có điện áp vận hành thấp 
nhưng độ dự trữ ổn định điện áp không phải là thấp nhất, trong khi trạm CầnThơ có điện áp vận 
hành cao hơn Trạm Cà mau nhưng độ dự trữ ổn định điện áp rất thấp, dễ bị mất ổn định điện áp, 
do đó cần phải xem xét áp dụng biện pháp kỹ thuật hỗ trợ điện áp vận hành đối với khu vực lân 
cận trạm Cần Thơ. Ở khu vực lưới điện thành phố Hồ Chí Minh có các trạm tải nặng với độ dự 
trữ ổn định điện áp thấp, ví dụ như : Bến Thành, Hỏa Xa, Trường đua, Thủ đức Bắc Trong điều 
kiện vận hành thực tế, nếu xảy ra tình huống biến động dẫn đến bị giảm điện áp khẩn cấp thì phải 
tính toán phương thức vận hành chống sự cố cần thiết, không để cho trị số điện áp tại các nút suy 
giảm tiến đến mức U=0,9(đvtđ); bởi vì khi điện áp giảm thấp hơn trị số này sẽ dẫn đến hiện tượng 
sụp đổ điện áp các khu vực trọng điểm, sẽ gây ra hậu quả thiệt hại nghiêm trọng. 
5. PHÂN TÍCH VÀ KẾT LUẬN. 
Nhiều tác giả đã đề nghị các quy trình tính toán khác nhau để xác định giới hạn ổn định điện 
áp của hệ thống điện, đã được tổng quan tóm lược từ trang 19 đến 33 của [9]. Đặc điểm chính của 
các quy trình tính toán này là tăng dần mức tải của hệ thống, và xác định giới hạn ổn định điện áp 
nhờ áp dụng phép tính phân bố công suất dự báo hiệu chỉnh liên tục như đề cập ở trang 1012 đến 
1016 của [3], hoặc nhờ áp dụng phép định dạng đường cong tổng quát như đề cập trong [6], cũng 
có thể áp dụng phép thăm dò hai chiều như [5]. Giải thuật tính toán giới hạn ổn định điện áp do 
chúng tôi đề xuất không áp dụng sự tăng dần mức tải MW của hệ thống, mà tính toán liên tiếp xác 
định các mức độ phối hợp các trị số sức điện động của các nguồn phát có thể gây ra mặt bằng 
điện áp hệ thống xấu dần và tiến đến giới hạn sụp đổ điện áp như đã đề cập ở khối tính toán số 3, 
số 4 và số 5 (xem Hình 3). Kết quả tính được trị số điện áp giới hạn theo giải thuật của chúng tôi 
Science & Technology Development, Vol 11, No.02 - 2008 
đã phản ánh được đặc điểm sự cố sụp đổ điện áp hệ thống điện đã xảy ra trong thực tế, mà được 
tổng kết ở trong [1],[2],[3]. 
Khi đặt tụ điện tĩnh để bù VAR tại một nút trong hệ thống thì điện áp được cải thiện tại nút đó 
và tại các nút lân cận, tuy nhiên độ dự trữ ổn định điện áp thường bị giảm đi, do đó cần phải tính 
toán trước, nhằm chỉ định biện pháp kiểm soát vận hành hệ thống thích hợp để tránh mất ổn định 
điện áp khi xảy ra sự biến động ngẫu nhiên của một trạng thái xác lập. 
Trong khi vận hành hệ thống điện có thể có các thao tác đóng-cắt phần tử hệ thống làm thay 
đổi thông số cấu trúc hệ thống, như vậy sẽ dẫn đến sự thay đổi độ dự trữ ổn định điện áp, tùy theo 
cấu trúc hệ thống mà một số nút sẽ có độ dự trữ ổn định điện áp tăng lên và một số nút khác sẽ có 
độ dự trữ ổn định điện áp giảm đi, các tình huống này cần phải được tính toán khảo sát trước để 
có thể chỉ định phương thức vận hành an toàn đối với hệ thống điện. 
Chương trình được thiết lập đủ chức năng làm công cụ đối chiếu cơ bản để nghiên cứu phát 
triển các phương pháp tính toán giới hạn ổn định điện áp. Chương trình cũng đã được áp dụng 
trong công tác giảng dạy trong các năm qua tại trường Đại học Bách Khoa. 
TÀI LIỆU THAM KHẢO 
[1]. Carson Taylor. Power System Voltage Stability. McGrawHill, (1994). 
[2]. V.Venikov. Transient Processes in Electrical Power Systems. Mir Publishers Moscow, 
(1980). 
[3]. Prabha Kundur. Power System Stability and Control. McGrawHill, (1994). 
[4]. V. Ajjarapu, P.L.Lau, S. BattuLa. An optimal reactive power planning strategy against 
voltage collapse. IEEE Trans. On Power System Vol.9 No2May, (1994). 
[5]. T.V.Cutsem,C.Moisse,R.Mailhot. Determination of secure operating limit with respect 
to voltage collapse. IEEE Trans. On Power System Vol.14 No1February, (1999). 
[6]. Zhihong Jia, B.Jeyasurya. Contigency Rangking for On-line Voltage Stability 
Assesement. IEEE Trans. On Power System Vol.15 No3August, (2000). 
[7]. A.J.Flueck, R.Gonella, J.R.Dondeti. A New Power Sensitivity Method of Rangking 
Branch Outage Contigencies for Voltage Collapse. IEEE Trans.on Power System 
Vol.17No2May, (2002). 
[8]. C.Vournas, M.Karystianos. Load Tap Changers in Emergency and Preventive Voltage 
Stability Control. IEEE Trans.on Power System Vol.19No1February, (2004). 
[9]. Lưu Hữu Vinh Quang. Chương trình tính toán giới hạn ổn định điện áp của hệ thống 
điện nhiều nguồn. 61 trang. Chứng nhận bản quyền tác giả số 251/2005/QTG – Ngày 
4/3/2005.